隨著國家對氮氧化物汙染的嚴格控制與脫硝工藝的普及實施，電廠煙氣脫硫脫硝工藝呈現出從石灰石-石膏法佔據絕對主導地位向多種工藝技術共同發展的趨勢，氨法脫硝是治理燃煤產生氮氧化物汙染的主要技術手段，而氨法脫硝的脫硝劑主要為氨水或者尿素，脫硝劑在脫硝的過程中能有效降低火電廠氮氧化物排放量，同時產生過剩的氨氣，氨氣可能與CO2、SO3等氣體反應形成銨鹽，過剩的氨氣和形成的銨鹽易存在於火力發電的另一副產品粉煤灰中。
粉煤灰作為混凝土的主要礦物摻和料，在混凝土攪拌過程中，由於鹼性條件和大量熱量的存在，所吸附的氨氣釋放或者銨鹽發生分解，產生氨氣。氨氣易存在於混凝土中，可能會改變混凝土塑性性能和硬化性能，但目前國內外研究此類的文章尚缺。本文通過分析氨在粉煤灰中存在的形態，採用外摻的方式研究氨含量對混凝土性能的影響，為含氨粉煤灰在混凝土中的應用提供指導。
1粉煤灰中殘留氨的存在形態分析
由於氨法脫硝反應的不完全，殘留的脫硝劑與空氣或者粉煤灰中的SO3、CO2以及其他的化合物反應，可能產生硫酸銨、硫酸氫氨、碳酸銨、碳酸氫銨、硝酸銨等，分析粉煤灰中氨的存在形態對確定外摻物質有十分重要的意義。
1.1氨水或尿素
根據電廠控制氨氮排放量的方法，一般為噴灑氨水(NH3·H2O)或尿素(CO(NH2)2)，而氨水或尿素的分解溫度分別為36℃和150～160℃，化學反應方程式為NH3·H2O→NH3↑+H2O、2(CO(NH2)2)→NH3↑+NH2CONHCONH2。
電廠中一般採用選擇性催化還原法(SCR)方法進行脫硝，此脫硝工藝一般採用高溫催化劑，溫度為320～400℃。此外，雖然氨氣與水反應可重新生成氨水，但氨水極易分解、揮發。據此，粉煤灰中不存在氨水或尿素，但粉煤灰表面存在一定的缺陷，具有較大的表面能，能吸附部分逃逸的NH3，這導致粉煤灰中存在物理吸附的NH3。
1.2碳酸氫銨和碳酸銨
碳酸氫銨在30℃時開始大量分解，碳酸銨在60℃以上完全分解，放出氨及二氧化碳，化學反應式為NH4HCO3→NH3↑+CO2↑+H2O、(NH4)2CO3→2NH3↑+CO2↑+H2O。選擇性催化還原法(SCR)方法進行粉煤灰脫硝的溫度為320～400℃，遠高於60℃，碳酸氫銨和碳酸銨在此溫度均已分解，因此粉煤灰中不存在這兩種物質。
1.3硝酸銨
對於純淨的硝酸銨(NH4NO3)加熱到300℃也不會分解，但粉煤灰中生成的硝酸銨往往含有較多的雜質，
由於不同的溫度其分解形式也不盡相同，具體為：在110℃時，NH4NO3→NH3+HNO3(吸熱反應)；在110℃～150℃時，HNO3→4NO2+H2O+O2、NH4NO3+2N2O→N2+2H2O+2HNO3；在185℃～200℃時，NH4NO3→NO2+2H2O；在230℃以上時，2NH4NO3→2N2+O2+4H2O(有弱光)；在400℃以上時，4NH4NO3→3N2+2NO2+8H2O。
電廠粉煤灰中是否存在NH4NO3取決於粉煤灰脫硝工藝的溫度，當溫度在110℃以下時，存在硝酸銨，當溫度高於110℃時，粉煤灰中的硝酸銨會分解。粉煤灰脫硝的溫度為320～400℃，因此，粉煤灰中不存在硝酸銨。
1.4硫酸銨或硫酸氫銨
硫酸銨在280℃以前是穩定的，基本不分解，而當溫度高於280℃後開始分解，溫度達到513℃以上時完全分解，且分解過程是一個分步分解過程，具體為：低溫時，(NH4)2SO4→NH3↑+NH4HSO4；高溫時，3(NH4)2SO4→3SO2↑+6H2O+N2↑+4NH3↑。相對粉煤灰中其他可能存在的化合物，硫酸銨是相對穩定的，只要溫度低於513℃，粉煤灰中就存在(NH4)2SO4，這是電廠經過脫硫、脫硝後，粉煤灰中殘留部分氨氮的重要因素。
硫酸氫銨在200℃左右開始分解，400℃以上時完全分解，具體為：200℃時，NH4HSO4→NH3↑+H2SO4；
400℃時，NH4HSO4→NH3↑+H2O↑+SO3↑。
綜上所述，結合粉煤灰脫硝溫度（320℃～400℃）分析，粉煤灰中可能存在硫酸銨和硫酸氫銨。
2試驗分析
2.1原材料
水泥採用湖南石門特種水泥有限公司生產的42.5低熱硅酸鹽水泥，成分組成見表1。粉煤灰採用雲南曲靖電廠F類Ⅰ級粉煤灰，性能指標見表2。外加劑採用江蘇蘇博特新材料股份有限公司生產。骨料採用人工灰巖砂石骨料。硫酸銨採用天津市北辰方正化學試劑廠生產的分析純。水為試驗室自來水。
2.2試驗方案
初步確定粉煤灰中殘留銨鹽為硫酸銨和硫酸氫銨後，採用外摻硫酸銨的方法開展試驗，試驗選取一種常態混凝土配合比，設計坍落度為30~50mm，採用6種硫酸銨摻量不同的粉煤灰進行試驗，硫酸銨含量分別為15、100、200、300、400、500mg/kg，研究不同硫酸銨含量的粉煤灰對常態混凝土性能影響。選取一種泵送混凝土配合比，設計坍落度為180～200mm，採用6種硫酸銨摻量不同的粉煤灰進行試驗，硫酸銨含量分別為15、500、1000、2000、3000、4000mg/kg進行試驗，研究不同硫酸銨含量的粉煤灰對泵送混凝土性能影響。混凝土配合比參數見表3。
3試驗結果分析
3.1粉煤灰中硫酸銨含量對混凝土拌和物性能影響
粉煤灰中不同硫酸銨含量對混凝土拌和物性能影響試驗結果見表4。由表4可知，隨著硫酸銨含量的增加，兩種混凝土初始坍落度和1h坍落度損失均呈現略微的波動，但整體變化不大；混凝土初凝時間和終凝時間變化相對較大，但並未隨硫酸銨含量的增加呈現規律性變化，可能是試驗系統誤差造成的；混凝土的初始含氣量隨硫酸銨含量增加，有一定的增加趨勢，1h含氣量變化率變化不大。因為在拌制混凝土的過程中，混凝凝土拌和物呈鹼性，硫酸銨中的NH4+與水泥水化產生的OH-會發生反應NH4+＋2OH－⇌NH3↑＋H2O，藉助水泥水化產生的熱量，生成氨氣和水，部分氨氣逐漸揮發，但仍有部分氨氣包裹在混凝土中，導致混凝土初始含氣量增加。
3.2粉煤灰中硫酸銨含量對混凝土力學性能影響
粉煤灰中不同硫酸銨含量對混凝土抗壓強度和劈拉強度的影響試驗結果見表5和圖1。由表5和圖1可知，在一定範圍內，粉煤灰中硫酸銨含量的增加對兩種混凝土的7、28d和90d齡期的抗壓強度和劈拉強度影響並不大。常態混凝土7d抗壓強度和劈拉強度分別在15MPa和1.0MPa左右，28d分別在31MPa和2.3MPa左右，90d分別在52MPa和3.2MPa左右。泵送混凝土7d抗壓強度和劈拉強度分別在18MPa和1.3MPa左右，28d分別在35MPa和2.6MPa左右，90d分別在55MPa和3.4MPa左右。
因為混凝土試塊在成型翻拌的過程中，大部分生成的氨氣已經揮發，另一部分被包裹在混凝土中。被包裹的氨氣一部分隨著時間的延長，水泥水化放出的熱量減少，溶於混凝土拌和物中的自由水，發生反應NH3↑＋H2O⇌NH3·H2O⇌NH4+＋2OH－，形成了氨水或者銨鹽，最終沒有以氣體的形式存在於混凝土結構中，另一部分形成了氣孔，由於這一部分氣體較少，形成的氣孔數量較少，並不會影響到混凝土的抗壓強度和劈拉強度。
3.3粉煤灰中硫酸銨含量對混凝土耐久性能影響
分別選取了3組粉煤灰中不同硫酸銨含量對混凝土的抗凍性能和抗滲性能影響進行試驗，試驗結果見表6。由表6可以看出：兩種混凝土在最大水壓力為1.6MPa下，抗滲試塊劈開後的平均滲水高度隨硫酸銨含量增加而增大。兩種混凝土的平均質量損失率隨硫酸銨含量的增加呈增大的趨勢，平均相對動彈模量隨硫酸銨含量的增加呈減小的趨勢，且幅度均較小。說明混凝土抗凍性能和抗滲性能隨硫酸銨含量的增加有一定的降低趨勢，但降低程度並不大。這是因為硫酸銨與水泥中鹼反應生成氣體，一部分氣體揮發，仍有極少部分氣體形成了氣孔，而形成的氣孔並非是均勻細小的閉氣孔，而是有害的大氣孔，導致混凝土抗凍性能和抗滲性能有一定的降低。由於這部分氣體形成的氣孔數量較少，所以對抗凍性能和抗滲性能的降低幅度不大。
4結論
通過分析，可初步確定粉煤灰中殘留氨的存在形態主要為物理吸附的氨氣、硫酸銨和硫酸氫銨。粉煤灰中硫酸銨含量在2000mg/kg範圍內，混凝土的初始含氣量隨硫酸銨含量增加而略微增大，初始坍落度和1h變化值、含氣量1h變化值和初凝/終凝時間隨硫酸銨含量的增加，變化不大；混凝土中硫酸鹽含量的增加對抗壓強度和劈拉強度影響不大，而混凝土的抗凍性能和抗滲性能隨硫酸銨含量的增加有一定的降低，降低幅度不大。
